3 基本规定
3.0.1  大体积混凝土采用跳仓法施工应根据本技术规程和工程结构设计图纸，编制施工技术方案。
[本条界定了本规程所属的大体积混凝土，不再单纯按尺寸厚度和施工经验界定。由于以往许多工程结构设计和施工中忽略了温控和抗裂措施，使得结构施工阶段中出现裂缝，影响了结构的使用和耐久性，因此，把需要温控和釆取抗裂措施的这类混凝土归属于大体积混凝土性质的混凝土结构。]
3.0.2  混凝土跳仓法的设计和施工除应满足有关的规范及混凝土搅拌生产工艺的要求外，尚应符合下列要求：
  1  大体积混凝土的设计强度等级宜为C25〜C40，地下室底板、外墙可采用60d或90d龄期的强度指标作为其混凝土设计强度，并作为混凝土配合比设计、混凝土强度评定及工程验收的依据；
  2  大体积混凝土的结构配筋除应满足结构承载力和设计构造要求外，还应结合大体积混凝土的施工方法配置控制因温度和收缩可能产生裂缝的构造钢筋；
  3  设计中宜采取减少大体积混凝土外部约束的技术措施；
  4  非桩基的大体积混凝土基础结构置在岩石类地基上时，宜在混凝土垫层上设置滑动层；
  5  施工技术方案中宜根据工程情况提出温度场的相关测试要求。
[本条根据大体积混凝土工程施工的特点，提出了对大体积混凝土设计强度等级、结构配筋等的具体要求。
  1  根据现有资料统计，一般大体积混凝土的设计强度等级在C25〜C40的范围内比较适宜。从冶金、电力、核电、石化和工民建等行业的资料体现，许多工程已经或可以考虑利用60d或90d混凝土强度作为评定工程交工验收及设计的依据。这是一项有科学依据、工程实践，并可节能、降耗，有效减少有害裂缝产生的技术措施。
  2  本款提出在大体积混凝土跳仓法施工对结构的配筋除应满足结构强度和构造要求外，还应满足大体积混凝土施工的具体方法(整体浇筑、分层浇筑或跳仓浇筑)配置承受因水泥水化热和收缩而引起的温度应力和收缩应力的构造钢筋。
  3  本款中所指的减少大体积混凝土外部约束是指：模板、地基、桩基和已有混凝土等外部约束。
  4  在大体积混凝土施工中考虑岩石地基对它的约束时，宜在混凝土垫层上设置滑动层，滑动层构造可采用一毡二油或一毡一油（夏季），以达到尽量减少约束的目的。]
3.0.3  大体积混凝土工程跳仓法施工前，应对施工阶段大体积混凝土浇筑体的温度、温度应力及收缩应力进行试算，并确定施工阶段大体积混凝土浇筑体的温升峰值、里表温差及降温速率的控制指标，制定相应温控技术措施。
[本条确定了大体积混凝土在施工方案阶段应做的试算分析工作，对大体积混凝土浇筑体在浇筑前应进行温度、温度应力及收缩应力的验算分析。其目的是为了确定温控指标(温升峰值、里表温差、降温速率、混凝土表面与大气温差）及制定温控施工的技术措施（包括混凝土原材料的选择、混凝土拌制、运输过程及混凝土养护的降温和保温措施，温度监测方法等），以防止或控制有害裂缝的发生，确保施工质量。]
3.0.4  温控指标应符合下列规定：
  1  混凝土浇筑体在入模温度基础上的温升值不宜大于50℃；
  2  混凝土浇筑体的里表温差(不含混凝土收缩的当量温度)不宜大于25℃；
  3  混凝土浇筑体内中心部位的降温速率不宜大于2.0℃/d；
  4  混凝土浇筑体表面与大气温差不应大于20℃。
3.0.5  大体积混凝土跳仓法施工前，应做好各项施工准备工作，并与当地气象台、站联系，掌握近期气象情况。必要时，应增添相应的技术措施，在冬期施工时，尚应符合国家现行有关混凝土冬期施工的标准。
[本条提出了大体积混凝土施工前，必须了解掌握气候变化，并尽量避开恶劣气候的影响。遇大雨、大雾等天气，若无良好的防雨雪措施，就会影响混凝土的质量。高温天气如不采取遮阳降温措施，骨料的高温会直接影响混凝土拌合物的出罐温度和入模温度，而在寒冷季节施工会增加保温保湿养护措施的费用，并给温控带来困难。所以，应与当地气象台站联系，掌握近期的气象情况，避开恶劣气候的影响十分重要。]

3.0.6  应对建筑物沉降进行长期观测。
[《北京地区建筑地基基础勘察设计规范》DBJ11-501-2009 (简称《北京地基规范》）表7.4.3和表7.4.4规定了多层建筑和高层建筑地基变形允许值，不仅通过计算进行控制，并应进行沉降实际观测进行验证。]
4结构设计
4.1  基础底板

4.1.1  基础底板宜采用施工方便、综合造价低的平板式筏形基础。
[基础底板型式有梁板式筏基、平板式筏基。国内建筑结构的设计以前习惯采用梁板式筏基，一般认为它的整体刚度大、结构用的材料比平板式筏基省，尤其是现场施工操作人员的工资水平较低的情况下更可取。经过多项工程对基坑护坡、基础工程土方、基础结构用工及工期、梁板式筏基与平板式筏基单方造价、地下室建筑地面回填材料等综合比较结果，采用平板式筏基综合造价比梁板式筏基低，如果考虑基础工期缩短减少银行贷款的利息，那将更有意义。上部结构虽然有不同的类型，基础底板不论是平板式筏基还是梁板式筏基由于地下室周边外墙和若干内墙都将组成整体刚度较大的结构，当具有多层地下室时更是这样。]
4.1.2  基础底板的混凝土强度等级应不大于C40。
[高强度混凝土水化热及收缩偏大，徐变偏小，应力松弛效应偏小，为控制裂缝混凝土强度等级不应大于C40。现在采用的泵送流动性高强度商品混凝土，比以往的人工搅拌的较低强度混凝土，水泥用量、水用量都增加，水泥活性增加，比表面积加大，水胶比加大，坍塌落度加大等，导致水化热及收缩变形显著增加；混凝土及水泥向高强度化发展、水泥强度不断提高、用量不断增加，混凝土的抗压强度显著提髙而抗拉强度提高滞后于抗压强度，拉压比降低，弹性模量增长迅速；随胶凝材料增多，体积稳定性成比例地下降（温度收缩变形显著增加)；用高强度钢筋代替中低强度钢筋导致钢筋配筋率减少，使用应力显著增加，混凝土裂缝增大。试验表明由于非弹性影响，混凝土结构开裂时钢筋实际应力约为60 MPa。因此，钢筋混凝土结构中的混凝土裂縫是不可避免的，应控制有害裂缝（渗水、 钢筋锈蚀、耐久性等）出现。]
4.1.3  基础底板釆用跳仓法施工时应取消施工后浇带，根据基础筏板面积大小沿长度和宽度方向各分为一般不大于40m的仓格，沿各自方向分别编号（图4.1.3)；如果分仓超过40m应通过温度收缩应力计算后合理确定尺寸。
 
[在国家标准《大体积混凝土施工规范》GB50496-2009(简称《大体积混凝土规范》)中已有跳仓法施工的规定，但没有与基础结构设计相关的规定。本规程是该规范的补充和延伸，釆用跳仓法施工时对结构设计和施工提出了相关规定。]
4.1.4  基础筏板当采用“分层浇筑、分层振捣、一个斜面、连续浇筑、一次到顶”的推移式连续浇筑施工时，筏板的厚度大于2 m，不需要在板厚的中间部位增设水平构造钢筋。
[关于筏板厚度大于2m在板厚中间不需要设置水平构造钢筋，是由于目前基础筏板按《大体积混凝土规范》采用整体分层连续浇筑施工，厚度大于1 m的不再分层浇筑，因此沒有必要在板厚中间部位设置防裂钢筋。]
4.1.5  基础平板筏基的厚度可根据多数柱或桩的冲切承载力确定，少量轴力大的柱，为满足冲切承载力需要，筏板可设下反柱帽（图4.1.5)，桩顶锚入筏板或承台防水应采取有效措施。
 
图4.1.5    筏板反柱帽剖面
[平板式筏形基础应进行柱下冲切承载力验算是《北京地基规范》第8.6.7条强制性规定。少量轴力大的柱下为满足冲切承载力需要筏板设下反柱帽，是比较合理而节省造价的做法。桩顶锚入筏板或承台时为防水釆取有效措施是必要的，不仅设计要有明确要求，更重要的是施工时要保证质量。]
4.1.6  柱下条形基础和筏形基础可不考虑抗震构造，基础结构构件（包括筏形基础的梁与板、厚板基础的板、条形基础的梁等）可不验算混凝土裂缝宽度。
[基础结构构件，地震发生时不会产生塑性铰，不需要考虑延性，为此在《北京地基规范》第8.1.14条规定可不考虑抗震构造，也就是基础梁的箍筋弯钩可按非抗震、支座边箍筋间距按剪力确定，无加密区要求。基础结构构件可不验算混凝土裂缝宽度，在《北京地基规范》笫8.1.15条有明确规定，这是因为基础梁或筏板钢筋应力实测値远小于设计强度值，其因素较多，例如，天然地基和桩基设计承载力均为极限值的1/2，在柱下和墙下的反力比平均反力大得多，而跨中梁、板变形和内力比计算值小得多；基础底面与地基土之间巨大摩擦力；地下室与上部结构整体作用，使基础构件内力及相应的挠曲减小；混凝土弯曲构件裂缝验算方法是根据简支梁的试验结果提出的，基础构件与简支梁情况差的很远，等等。因此，沒有必要再验算混凝土裂缝宽度。]
4.1.7  在主楼与裙房或地下车库连成整体的基础，当设计满足下列规定之一时，可取消设置沉降后浇带：
  1  主楼、裙房或地下车库的基础均采用了桩基，并经计算最终相邻柱距差异沉降值小于1/500；
  2  主楼、裙房或地下车库的基础埋置深度较深，且基础底的土质承载力高、压缩模量大，基础底的附加压力小于土的原生压力，各自的基础沉降量很小，经计算主楼与裙房相邻柱距差异沉降值小于1/500；
  3  主楼基础采用桩基或复合地基，裙房或地下车库釆用筏形基础的天然地基，经计算最终相邻柱距的差异沉降值小于1/500；
  4  主楼基础釆用桩基或复合地基，裙房或地下车库釆用了独立柱基抗水板的天然地基，经计算最终相邻柱距的差异沉降值小于1/500。
[设置沉降后浇带的目的，为控制相邻建筑高度不等的基础、主楼与裙房或地下车库之间的差异沉降而可能产生结构构件附加内力和裂缝。工程实践表明，在基础设计时减少主楼建筑沉降量和使裙房或地下车库的沉降量不致过小采取本规程该条所规定的措施，可不设置沉降后浇带。关于减少主楼沉降量及使裙房或地下车库的沉降量不致过小应采取的措施可参考《北京地基规范》笫8.7节中规定：
（1） 减少高层建筑沉降的措施有：
1） 地基持力层应选择压缩性较低的一般第四纪中密及中密以上的砂土或砂卵石土，其厚度不宜小于4m，并且无软弱下卧层。
2） 适当扩大高层部分基础底面面积，以减少基础底面的基底反力。
3） 当地基持力层为压缩性较高的土层时，高层建筑下可采用复合地基等地基处理方法或桩基础，以减少高层部分的沉降量，裙房可采用天然地基。
（2） 使裙房沉降量不致过小的措施有：
1） 裙房基础应尽可能减小基础底面面积，不宜采用筏形基础，以柱下独立基础或条形基础为宜。有防水要求时可采用另加防水板的方法，此时防水板下宜铺设一定厚度的易压缩材料。
2） 裙房宜采用较高的地基承载力。有整体防水板时，对于内、外墙基础，调整地基承载力所采用的计算埋置深度d 均可按下式计算：
d =（d1 +d 2）/2
式中 d1 —— 自地下室室内地面起算的基础埋置深度，d1 不小于1.0m；
d2 —— 自室外设计地面起算的基础埋置深度。
应注意使高层建筑基础底面附加压力与裙房基础底面附加压力相差不致过大。
3） 裙房基础埋置深度，可小于高层建筑的埋置深度，以使裙房地基持力层的压缩性大于高层地基持力层的压缩性（如高层地基持力层为较好的砂土，裙房地基持力层为一般粘性土）。
沉降实测工程实例：
一．天然地基工程
1．北京西苑饭店：高层客房楼A段：地下3层，地上23层加塔楼6层，高93.51m；裙房大厅B段：地下和地上均为2层；宴会厅C段：地下1层，地上2层。A段地基为砂卵石，箱形基础；B段和C段地基为粉细砂交叉梁形基础。A段与B段、C段之间设置有沉降后浇带（该工程是在北京乃至全国首例高层主楼与裙房低层之间不设永久性沉降缝、采用沉降后浇带的工程），在基础完成时共设置了沉降观测点167个，到主楼结构完工进行了沉降实测。A段计算沉降值：最大为50.3mm，最小为35mm，而实测最大值为32.1mm；B段计算沉降值最大10mm左右，各段沉降实测值如图4.1.7-1。从实测观测图可以看出高层主楼与裙房之间沉降曲线是连续的，没有突变现象。
2．北京燕莎中心：由高层主楼旅馆地上18层地下3层，北裙房地上地下各1层，南裙房地下1层地上2－3层组成。高层主楼为埋置在粉质粘土、粘质粉土上的箱形基础，南北裙房为在粉质粘土、粘质粉土上的片筏基础，高层主楼与裙房之间设置了沉降后浇带。基础底板完成设置沉降观测点，至主楼结构完成到进行部分装修，在主楼与裙房设置的沉降观测点（图4.1.7-2）及其差异沉降值如表4.1.7-1。从表4.7.1-1中可以看出，主楼与裙房之间最终的差异沉降值仅1.39mm~2.31mm。因此，主楼与裙房之间完全可以不设沉降后浇带，施工期间可设置施工后浇带。
3．北京安慧北里阳光新干线住宅：地上12层地下2层，与北边地下2层的车库连成整体，基础底为粉质粘土，砂质粉土，fka=180kpa,住宅为满堂筏基，地下车库采用独立柱基抗水板，均为天然地基，施工期间主楼与地下车库之间设置了沉降后浇带，完成基础底板设置了沉降观测点，并在沉降后浇带两侧也设了观测点，直至主楼结构封顶沉降观测结果，主楼最大沉降值为15.4mm，沉降后浇带两侧差异沉降值最大为0.7mm。
4．北京西城区某科技馆：地下5层，地上主楼12层，裙楼6层，基础埋置深度30m，基底为中、细砂，地基承载力标准值fka=360kpa,基础基底附加压力远小于经深度修正后的地基承载力，地基最终沉降量将比地基回弹值还小。因此，在2013年9月25日经专家论证会讨论，决定将原设计高层与低层之间设置的沉降后浇带取消。
5．紫荆苑综合楼：位于深圳市福田区景田路，北边三栋地上12层、13层主楼，南北地上3层裙房（图4.1.7-3（a）），地下均为1层连成整体，地基持力层为砾质粘土，主楼采用平板筏基，裙房采用独立柱基，主楼与裙房之间设置了沉降后浇带。共设置了24个沉降观测点，观测结果如图4.1.7-3（b），表明紫沉降后浇带两侧的沉降差基本为零，不仅可以取消沉降缝，而且可以取消沉降后浇带。
二．复合地基工程
1．清华同方科技广场：位于北京清华大学东侧，两栋塔楼地上26层，裙房地上5层，地下均为3层与仅有地下车库部分连成整体。地基土为重粉质粘土、粘土，塔楼采用CFG桩复合地基，裙房和地下车库部分为天然基础，均采用满堂筏基。该工程塔楼与裙房、地下车库之间设置了沉降后浇带，在2001年6月基础底板完成后设置了沉降观测点，至2003年投入使用后4个月共观测23次。表明：两塔楼核心筒最大沉降值分别为39.7mm和35.7mm，裙房最小为18.7mm，塔楼与裙房和地下车库之间沉降值没有突变现象（图4.1.7-4）。
2．北京建国路金地花园A座公寓：地上34层地下2层，基础满堂筏板采用CFG桩复合地基，相邻地下车库2层，采用满堂筏板天然地基，主楼与地下车库地基础连成整体。在施工期间设置沉降后浇带，从基础底板完成后就在后浇带两侧设置了沉降观测点，至主楼完成6层时沉降后浇带两侧几乎没有差异沉降，提前浇筑了后浇带的混凝土。主楼封顶时基础最大沉降值为39.8mm。
三．桩基础工程
1．西安市的西安国际商务中心：A段为高约150m的超高层写字楼，筒中筒结构；B段为高约100m的高层公寓楼，框剪结构；C段为3层裙房的商贸中心，框架结构。地上用防震缝分为三个结构单元，地下室2层连成整体，高低层之间设沉降后浇带。写字楼和公寓楼均采用桩筏基础，裙房采用天然地基十字交叉梁筏基，在写字楼和公寓封顶后一年的沉降观测值，其结果如图4.1.7-5。
2．北京南银大厦，位于北京朝阳区三元桥东南角，主楼写字楼地上31层地下2层，西侧有纯地下室，基地为粉质粘土、粘质粉土fka=220kpa，主楼采用Φ400预应力管桩，桩端持力层为细、粉砂，满堂布桩，纯地下室部分为天然地基，主楼与纯地下室之间基础不设置沉降后浇带（图4.1.7-6）。主楼计算最大沉降为90mm，设置了沉降观测点，在结构封顶后大部分装修已完成时，在核心筒实测最大沉降量为45.5mm（图4.1.7-7）。
3．河南省新乡市公安综合楼，主楼地上24层，主楼左右两侧裙房均为地上6层，地下一层连成整体，主楼采用Φ800钻孔灌注桩，中筒、中柱下桩长56m，边柱下桩长47m，桩端为细、粉砂层，裙楼采用Φ600钻孔灌注桩，长35m，桩端为粉质粘土或细砂。主楼与裙楼相邻跨内设置了宽1000mm沉降后浇带，钢筋断开，设置了13个沉降观测点，施工至主楼地上10层、裙楼地上4层时测得沉降差值小于1mm。
4．上海世界金融大厦：主楼地上43层，高186m，裙房地上4层，高20m，地下均为3层，均采用直径609.5钢管柱，主楼与裙房地基连成整体，不设沉降后浇带。

北京燕莎中心沉降实测值（mm)   表4.1.7-1
观测点 (1)1991.4.1观测 (2)1991.10.23观测 （3） (2)+(3)-(1) 主楼与裙房差异沉降值
 实测 底板重沉降 合计 实测 底板重沉降 合计 至最终沉降附加量 叠加值 
7 23.28 8.04 31.32 29.88 8.04 37.92 6.35 12.95 1.39
12 1.16 4.54 5.70 8.18 4.54 12.72 4.54 11.56 
9 20.68 8.04 28.72 28.41 8.04 36.45 6.35 14.08 1.94
14 0.81 4.54 5.35 8.41 4.54 12.95 4.54 12.14 
3 27.69 8.04 35.73 35.03 8.04 43.07 6.35 13.69 2.31
18 0.23 4.54 4.77 7.07 4.54 11.61 4.54 11.38 

4.2  地下室外墙

4.2.1  地下室外墙的厚度应不小于250mm，混凝土强度等级宜采用C25〜C35， 地下室内部墙体及柱子的混凝土强度等级根据结构设计需要确定。
[地下室外墙的厚度应根据具体工程确定，考虑到承受土压、水压及防水功能其厚度应不小于250mm，超长结构外墙厚度不宜小于300mm。地下室外墙的混凝土养护难度大，控制裂缝比其他构件困难，而混凝土强度等级高时，更不易控制混凝土裂缝，因此，混凝土强度等级宜低不宜高，不论多层建筑还是高层建筑的地下室外墙，承受轴向压力、剪力对混凝土强度等级不需要太高，土压、水压作用下按偏压构件或按弯曲构件计箅，混凝土强度等级髙低对配筋影响很小，所以混凝土强度等级宜采用C25~ C30。 地下室内部墙体及柱子，受力大，混凝土易养护对控制裂缝有利，因此混凝土强度等级应根据结构设计需要进行确定。]
4.2.2  地下室外墙采用跳仓法，其区格长度不宜大于40m。也可沿外墙30m〜40m设一条800mm施工后浇带，带两侧采用钢筋网或钢板网，后浇带可在顶板浇筑混凝土时同时进行浇筑，且不少于7天。
[为控制混凝土裂缝，地下室外墙设置施工后浇带是必要的，根据工程实践表明后浇带的混凝土浇筑时间，在地下室顶板浇筑混凝土时可同时浇筑。]
4.2.3  地下室外墙在距基础底板上皮不小于500mm截面留施工缝。当地下水位低于基础底板时，在接缝处设钢板止水带，如图4.2.3所示。
[地下室外墙在基础底板交接部位，为保证防水质量，施工接头缝位置应髙出底板上皮不少于500mm，地下水位高于接缝时应采用钢板止水带。]
4.2.4  地下室外墙承载力计算可按竖向单向板，在楼板处按铰支座，与基础底板按固接，底板上下钢筋可伸至外墙外侧端部可不设弯钩，外墙外侧竖向钢筋在基础底板弯成直段，其长度按搭接长度与底板钢筋相连接（图4.2.4)。外墙裂缝计算应按偏心受压构件。
[地下室外墙在水平方向支承构件可能是墙或柱，间距可能不等，如果按实际情况计算外墙板，类型可能较多，如果支座是柱子，柱必须竖向计算在外墙水平荷载作用下弯曲组合的偏压计算。为了计算简单，外墙配筋统一，外墙在水平侧向荷载作用下按单向板计算，并在楼板处按铰支座，在与基础底板相交处按固接。
 基础底板上部钢筋锚入外墙按构造大于等于5倍直径即可，没有必要按习惯和某些图集要求端部下弯，底板下部钢筋端部也可不沿外墙上弯，而外墙外侧竖向钢筋下端与底板下部钢筋按搭接长度搭接，即能满足外墙外侧竖向钢筋的锚固长度，与基础底板按固接，而底板在外墙端一般是按铰支座计算，按图4.2.4连接完全可满足构造要求，而且方便施工节省人工。
 无论有地上建筑或无地上建筑，地下室外墙除承受水平荷载外，均有竖向轴力存在，应按偏心受压构件计算，按纯弯计算混凝土裂缝宽度是不切实际的，造成计算结果裂缝超宽而增加钢筋。]
4.2.5  地下室外墙的竖向和水平钢筋按计算确定外，竖向分布钢筋的配筋率不宜小于0.3%，外墙厚度不大于600mm时水平分布钢筋最小配筋率宜0.4%〜0.5 %，钢筋直径宜细，间距不大于150mm，且宜在竖向钢筋的外侧，内外侧水平钢筋拉结钢筋直径可6mm，间距不大于600mm梅花形布置，人防外墙时拉结钢筋间距不大于500mm。
[《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010（简称《高规》）第12.2.5 条规定：高层建筑地下室外墙，其竖向和水平钢筋应双层双向布置，间距不宜大于150m，配筋率不宜小于0.3%。许多工程的地下室外墙实际情况表明由于混凝土养护比较困难，裂缝控制难度较大，除高层建筑以外的其他建筑的地下室外墙竖向钢筋配筋率均不宜小于 0.3%，外墙厚度不大于600mm时，水平分布钢筋的配筋率还应适当增大，宜0.4%- 0.5%，其直径宜细不宜粗，间距不大于150mm，并宜将水平分布钢筋布置在竖向钢筋的外侧。]
4.2.6  无地上房屋的地下车库，外墙不宜设附壁柱。当外墙设有附壁柱时，在附壁柱处沿竖向原有水平分布钢筋间距之间增加直径8mm、长度为柱每边伸出800 mm的附加钢筋（图4.2.6）。
[在地下室外墙的附壁柱处，实为外墙截面突变，最易产生竖向裂缝，不少工程就在这些部位出现此类裂缝。为了控制裂缝，实践表明在附壁柱两侧采取如图4.2.6所示必要的附加钢筋措施是有效的。无地上建筑的地下室外墙可以不设附壁柱，楼板的梁在外墙端可按铰支座，虽加大了梁的跨中配筋，但不再配附壁柱钢筋，总的钢筋用量反而节省。]
4.2.7  地下室外墙与基础底板交界处不需要设置基础梁或暗梁，除上部为剪力墙外，地下室仅有一层时的外墙顶部宜配置两根直径不小于20mm的通长构造钢筋。
[多层地下室的外墙具有极大的刚度和整体性，基础底板反力完全可以有效地与上部柱平衡；单层地下室外墙，当上部结构柱间距小于墙高度两倍时，则为刚性墙，基础底板反力如同多层地下室外墙与上部柱平衡，否则地下室外墙应按深梁考虑，但是均没有必要地下室外墙与基础底板交接部位设置地梁。当地下室仅为一层时，参照《高规》12.3.22条宜在墙顶部配置两根直径不小于20mm的通长构造钢筋。在多层地下室的外墙与楼板交接处不应设附加钢筋更不应设暗梁。]

4. 3  地下室楼板
4.3.1  当地下室顶板作为上部结构嵌固部位时，地下一层与首层侧向刚度比不宜小于两倍，首层地面+0.00距室外地面不大于地下一层层高的1/3，且不大于1.2m。
4.3.2  当有多于一层地下室的建筑，地下室一层顶板不满足上述嵌固条件时，如上部为剪力墙结构，地下二层顶板作为上部结构的嵌固部位。
[作为上部结构嵌固部位的地下室顶板必备条件在《抗规》、《高规》等标准中均有规定，上部结构的嵌固部位的侧向位移应趋于零，因此，除地下一层侧向刚度与地上一层侧向刚度比值应满足有关规定以外，地下室顶板距室外地面不能太高，在《北京地基规范》第5.8.2条4款中也有规定。]
4.3.3  作为嵌固部位的地下室楼盖，应釆用梁板式结构，如地下一层结构侧向刚度大于首层结构侧向刚度的三倍时，嵌固部位的地下室顶板也可采用无梁楼盖。地下室多于一层时，上部结构嵌固部位楼盖采用梁板式结构外，其他层顶板可采用无梁楼盖。地下室楼盖混凝土强度等级不应大于C35。
[作为上部结构的嵌固部位，为平衡上部柱下端弯矩楼盖采用梁板式是合理的，为此《高规》第3.6.3条有此规定。《北京市建筑设计技术细则一结构专业》第5.2.1 条4款3)规定，如地下室结构的楼层侧向刚度不小于相邻上部楼层侧向刚度的3倍时，地下室顶板也可釆用现浇板柱结构(但应设置托板或柱帽）。当有多层地下室时，除嵌固部位的楼盖采用梁板式外，其他层楼盖可采用无梁楼盖，这样有利减小层高和基础埋置深度，可节省工程综合造价。为控制裂缝，地下室楼盖的混凝土强度等级不宜太高，一般不应大于C35；当强度等级大于C35时，可采用60d强度。]
4.3.4  地下室顶板采用跳仓法施工时应按下列规定：
  1平面的纵向和横向分为各不宜大于40m的区格，沿各自方向编号，各层及基础底板不必在同跨内，可各自分区格；
  2地下室结构外墙应及时回填土，地下车库顶板上部也应及时回填土覆盖，地下室外墙高出室外地面部分应及时完成保温隔热做法。在冬期到来前地下室顶板上部尚未完成建筑装修时，地下室顶板上方应采取保温措施。
[当地下室顶板采用跳仓法施工时，有关分仓、混凝土浇筑等的规定与基础底板相似，但是混凝土浇筑后的养护工作更为重要。
 地下室外墙及地下车库顶板在完成防水施工后及时回填和覆盖土是非常重要的，地下室顶板采用跳仓法施工时，对有关构件做好保温隔热措施是必备的条件，否则难以控制施工期间混凝土出现裂缝。